1．中頻感應電爐在現代化鑄造車間中得到日趨廣泛的應用
隨著固態中頻電源技術的快速發展，其變換效率已逐步提高到目前的96~97%，它的操作安全性已完全能滿足生產的需要，而它的投資成本卻逐年下降到已低于工頻電源，再考慮到它在使用上的眾多優點，使得它自上世紀的80年代后期起在歐、美等發達國家得到廣泛應用，基本上替代了傳統的工頻感應電爐。自90年代中期起，隨著我國電子技術的飛速發展，大功率的國產固態中頻電源也已得到成功的開發、生產和應用。因此，傳統的工頻感應電爐在我國已逐漸從銷售市場上消失，鑄造車間內現有的工頻感應電爐也在技術改造中逐步被中頻感應電爐替代。
由于中頻電源的成本低、控制方便、占地小、可以與計算機控制管理系統連接等優勢（見下表1），甚至連使用工業頻率（50Hz）的有心感應電爐的傳統的工頻電源自90年代中期起在國外也開始被固態中頻電源替代（輸出50~200Hz）。國內第一臺配置固態中頻電源的有心感應電爐（50Hz）也已經于去年問世，該電爐還配置有計算機熔化過程自動控制管理系統，對爐況、爐襯燒結、功率輸入及熔化溫度可實行全自動控制和檢測。
表1 中頻與工頻無心感應電爐的性能比較（以鑄鐵為例）
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序號 |
比較指標 |
中頻感應電爐 |
工頻感應電爐 |
評 論 |
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1 |
功率密度 |
600 ~ 1400 kW/t |
300 kW/t |
每噸爐容的配置功率密度允許值隨頻率變化，見表2 |
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2 |
熔化作業方法 |
批料熔化法 |
殘液熔化法 |
見注1 |
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3 |
對加入料塊要求 |
要求小 |
要求高 |
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4 |
熔化單耗 |
500～550 kWh/t |
540～580 kWh/t |
由于中頻爐的功率密度大，熱損失小，熔化時間短，其總效率較高 |
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5 |
功率調節范圍 |
0～100%無級調節 |
有級調節 |
工頻爐的功率調節還涉及三相平衡的調節，較復雜 |
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6 |
功率自動調節 |
可以 |
困難 |
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7 |
熔液的攪拌效應 |
可調 |
大且固定 |
中頻爐的攪拌效應大小隨頻率變化而逆向變化 |
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8 |
電源占用空間比率 |
30～40% |
100% |
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9 |
電源維修量 |
較小 |
較大 |
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10 |
故障診斷及保護功能 |
完全，強 |
部分有 |
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11 |
與計算機連網可能性 |
可以 |
困難 |
中頻爐可與計算機熔化過程自動控制管理系統連接 |
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12 |
總投資比率 |
～90% |
100% |
表2 不同頻率下電爐的功率密度允許值 (鑄鐵和鋼)
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頻率 (Hz) |
1000 |
500 |
250 |
125 |
50 |
|
電爐容量 (t) |
0.2～1.5 |
0.6～6 |
1.1～18 |
2.5～60 |
8～100 |
|
功率密度 (kW/t) |
1345 |
945 |
670 |
475 |
300 |
由表2可見，電爐的工作頻率愈高，其允許功率密度值愈高。目前，國外制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600～800 kW/t,，小容量熔化爐的功率密度配置可高達1000 kW/t 。國內制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600 kW/t左右。這主要考慮到爐襯的使用壽命和生產管理二個因素，因為高功率密度情況下工作的爐襯受到強烈的熔液攪拌效應的沖刷。
從上面的分析可以看出，與工頻感應電爐相比，無論從技術性能和作業性能還是從投資方面來說中頻感應電爐在現代化鑄造車間內用作熔化設備具有無可爭議的地位。
注1．以批料熔化法作業的中頻爐可以每次將熔液倒空，冷爐啟爐時不需要起熔塊，對加料塊尺寸和狀態限制小，爐料過熱時間短。這些都是以殘液熔化法作業的工頻爐所缺乏的優勢。
2.電爐容量和功率的確定
電爐容量的確定要考慮許多工藝因素，但是基本上應滿足二個條件，一是滿足最大鑄件的澆注重量需要，二是與工藝對鐵水的需求量相符合。由于中頻電爐的功率密度配置較大，當其配置功率密度大于600 kW/t時，其熔化能力基本上可以做到每爐次的熔化時間在一小時以內。
電爐功率大小基本上依據生產率確定。一旦電爐容量和生產率確定后，電爐的功率就可以根據下面公式（1）計算得到。
3.電源類型的選擇
中頻電源的類型主要有二類：具有并聯逆變電路的固體電源及具有串聯逆變電路的固體電源。
在我國的鑄造行業中，習慣對配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為中頻爐。而對配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為變頻爐（這個稱呼并不確切，只是為了與前者相區別）。由于這二種感應電爐的逆變供電電源不同，所以它們的工作性能也有很大的區別。
西安機電研究所既生產配置SCR全橋并聯逆變固體電源的中頻爐（PS系列電源），也生產配置IGBT半橋串聯逆變固體電源的變頻爐（CS或CA系列電源）。下文將對它們的優缺點和適用范圍作一簡單比較(見表3)，以使用戶能夠根據各自的工藝要求正確選擇這二種不同類型的電爐。
表3二種固體電源的主要性能比較
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比較項目 |
SCR全橋并聯逆變固體電源 （PS系列電源） |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 （CS或CA系列電源） |
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產品規格范圍 |
160 ～ 4000 kW |
50 ～ 2500 kW |
|
電網側功率因數 |
額定功率時接近于1 功率減小時功率因數降低 |
始終接近于1 |
|
諧波干擾 |
相同 |
相同 |
|
變換效率 |
中功率時相同, 大功率時略低 |
中功率時相同, 大功率時略高 |
|
負載適應范圍 |
一般 |
寬廣 |
|
恒功率輸出能力 |
冷料啟動階段輸出功率較低；改進逆變控制后可接近恒功率運行，但控制技術復雜 |
整個熔化過程中始終可以保持恒功率運行，控制簡單 |
|
工作頻率范圍 |
高至2500 Hz 主要用于感應熔化和保溫 |
最高可達100 kHz 適用于感應熔化和保溫，也適用于透熱和淬火 |
|
工作穩定性 |
高。中頻電流自成回路，觸發可控硅必須有一定的電流，抗干擾能力強 |
較高。中頻電流必須通過IGBT構成回路，IGBT是電壓控制器件，外界干擾電壓可能誤觸發IGBT |
|
器件過流容量和過流保護 |
過流容量大，保護電路簡單 |
過流容量小，保護電路復雜，技術要求高 |
|
配置電源變壓器的余量要求 |
較大。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.25倍 |
小。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.1倍 |
|
電源功率共享 可能性 |
不能 |
可以 |
|
設備價格 |
較低 |
CS系列的價格通常比PS系列高30%左右。 最近西安機電研究所研制開發的CA系列電源具有較高的性能價格比，電源容量在1100kW以下，其價格比PS系列略高出20%左右。 |
|
備件價格 |
低 |
較高 |
根據上表3，二種固體電源的適用范圍如下表4所示,供用戶選型參考。
表4二種固體電源適用范圍
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電爐類型 |
固體電源類型 |
優點 |
|
中、小功率熔化爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高性能 |
|
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
低價格 | |
|
大功率熔化爐 |
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
高可靠性 |
|
DX型雙向供電電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
|
保溫電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高功率因數 |
|
透熱爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
溫度穩定 |
|
表面淬火爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
4.中頻電源與電爐的配置
如表1所述，采用中頻無心感應電爐實現批料熔化法可以使電源的輸出功率從爐料被加熱起至澆注前保持在最大的負載水平。但是在其后的澆注作業周期及其它非生產性作業周期（例如撇渣、取樣、等待化驗結果等），系統中沒有功率輸出或者僅需少量功率輸出，以保持一定的澆注溫度。為了適應各種不同的鑄造工藝需要，同時也為了充分提高電源的功率利用系數（將在下節詳細討論），出現了許多形式的中頻電源與電爐的配置方案，現列于表5介紹如下。
表5 中頻電源與電爐的配置方案示例
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序號 |
配置方案 |
評 論 |
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1 |
單臺電源配單爐 |
簡單可靠，適用于電爐內金屬液熔化后迅速倒空，再重新加料熔化的作業條件，或作業不頻繁的場合。 僅對小容量及較低功率的電爐適合。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值，見下述）低。 |
|
2 |
單臺電源配二爐（通過開關切換） |
常見的經濟性配置方案。 一臺電爐熔化作業，另一臺爐澆注作業或維修、筑爐。 在作小容量多次澆注作業時，可將向熔化作業電爐供電的電源短時間內切換到澆注作業的電爐作快速升溫，以補償澆注溫度的下降。二臺電爐的交替作業（熔化和澆注、加料作業）保證了向澆注作業線持續供應高溫合格金屬液。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
3 |
二臺電源 （熔化電源和保溫電源）配二爐（通過開關切換） |
該配置方案采用SCR 全橋并聯逆變固體電源，通過切換開關實現二臺電爐交替與熔化電源和保溫電源相連。該方案目前被用戶廣泛接受并采用，它可以達到與配置方案5相同效果，但是投資卻大大降低。 電源切換是借助于電動切換開關完成，操作方便、工作可靠性較高。 該方案的不足之處是，保溫電源為了能與同一感應線圈匹配工作，它需要以稍高于熔化電源的頻率工作。由此導致合金化處理時的攪拌作用可能較小，有時需短時間將熔化電源切換過來以增強合金化過程。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
4 |
單臺雙供電源配二爐 |
該配置方案又可以稱為功率共享電源系統。它是目前國內外被用戶廣泛采用的一種先進的配置方案。西安機電研究所自1998年開發出這種系統以來，至今已向國內用戶提供了30余套，足見它受歡迎的程度。 該方案的優點是： 1. 每臺電爐可以根據各自的工況選擇合適的功率； 2. 無機械切換開關，工作可靠性高； 3. 作業功率利用系數（K2值）高，理論上可達1.00，從而大幅度地提高了電爐的生產率； 4. 由于采用IGBT半橋串聯逆變固體電源，如表2所述，在整個熔化過程中始終能以恒功率運行，所以其電源功率利用系數（K1值，見下述）也高； 5. 單臺電源僅需一臺變壓器和冷卻裝置，與方案3相比較，主變壓器的總安裝容量小，占用空間也小。 |
5.電爐熔化率與生產率的關系
需要指出，一般電爐制造商在樣本或技術規格上提供的電爐熔化能力數據是熔化率。電爐的熔化率是電爐本身的特性，它與電爐的功率大小及電源類型有關，與而生產作業制度無關。而電爐的生產率則除了與電爐本身的熔化率性能有關外，還與熔化作業制度有關。通常，熔化作業周期內存在一定的空載輔助時間，如：加料、撇渣、取樣化驗和等待化驗結果（與化驗手段有關）、等待澆注等。這些空載輔助時間的存在減少了電源的功率輸入，即減低了電爐的熔化能力。
為敘述清晰起見，我們引入電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2的概念。
電爐功率利用系數K1是指在整個熔化周期內電源輸出功率與其額定功率之比，它與電源類型有關。配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐的K1數值通常在0.8左右，西安機電研究所對該類型電源增加了逆變控制后（通常的該類型電源僅有整流控制），該數值可接近于0.9左右。配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變的功率共享固體電源的中頻感應電爐的K1數值理論上可達到1.0。
作業功率利用系數K2的大小與熔化車間的工藝設計和管理水平、電爐電源的配置方案等因素有關。其數值等于整個作業周期內電源實際輸出功率與額定輸出功率之比。通常，功率利用系數K2的大小在0.7 ~ 0.85 之間選擇，電爐的空載輔助作業時間（例如：加料、取樣、等待化驗、等待澆注等）愈短，K2值愈大。采用表4方案4（雙供電源配二爐系統）的K2值理論上可達1.0, 實際上在電爐空載輔助作業時間很低的情況下可達0.9以上。
由此，電爐的生產率N可以由下式計算而得：
N = P·K1·K2 / p (t/h)…………………………………………………………………(1)
式中：
P –- 電爐額定功率 (kW)
K1 –- 電爐功率利用系數，通常在0.8 ~0.95范圍內
K2 –- 作業功率利用系數,0.7 ~0.85
p ––- 電爐熔化單耗 (kWh/t)
以一臺機電研究所生產的配置2500kW可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的10t中頻感應電爐為例，技術規格表示的熔化單耗p為520 kWh/t，電爐功率利用系數K1數值可達0.9，作業功率利用系數K2數值取為0.85。由此可得電爐的生產率為：
N = P·K1·K2 / p = 2500·0.9·0.85 / 520 = 3.68 (t/h)
需要指出，有些用戶混淆了熔化率與生產率的含義，將它們視為意義同一，沒有考慮電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2，這樣的計算結果會是N = 2500 / 520 = 4.8 (t/h)。如此選擇的電爐就不可能達到設計生產率。
6.電爐選型時對系統的各項功能的評估
作為鑄造車間的重要熔化設備，感應電爐的投資在鑄造車間的總投資中占有不小的比例。因此，電爐系統的選型除了上面需要考慮的各類因素外，尚應結合鑄造車間本身的投資規模、技術先進性、管理水平等背景對所選的電爐系統的安全性、先進性、經濟性、對環保的適應性等系統的各項功能作一個全面的分析和評估。以下對上述幾個方面略作討論：
l系統的安全性 – 系統的機械方面的完整的保護功能應該具備：閉式冷卻水循環系統的采用，冷卻水溫度及流量的監控和報警，應急冷卻水柜和管路的設置、液壓系統的安全措施（軟管破裂保護措施、雙液壓泵的配置、阻燃油的采用），爐體的鋼架結構堅固性。系統的電氣方面完整的保護功能有：功能完備和可靠的全數字化控制板和故障自診斷功能、爐襯檢測（或漏爐檢測）功能、電源（包括電容器等）的可靠冷卻措施等。
l系統的先進性 – 它應與整個鑄造車間的設備先進程度及管理水平背景相匹配。采用全數字化控制系統的中頻電源將大大提高電爐系統的作業（包括爐襯壽命和熔化作業）穩定性和可靠性。此外，近年來在鑄造業逐漸被廣泛接受和采用的功率共享電源系統（俗稱一拖二電爐系統）、電源的遠程控制系統、電爐的計算機熔化過程自動控制管理系統、舊爐襯快速推出機構、爐襯搗筑質量穩定的錘擊式氣動筑爐機、鐵水自動稱量系統、爐襯自動烘爐控制系統等先進裝置也大大提高了電爐系統的作業穩定性和可靠性，體現了鑄造車間的技術和管理水平的先進性，也為鑄造生產的質量管理體系提供了有效的手段。
l系統的經濟性 – 應該全面、合理地評估選用先進電爐系統所支付的較高的一次性投資額與該系統的較低的日常運行、維護費用及生產率提高之間的關系。可從以下幾個方面來評估這種關系：
a) 根據因先進的熔化單耗指標計算得到電爐每年運行費用的節約數值來評估投資額差價的回收周期；
b) 根據先進的電爐系統性能，如電源功率共享系統所具有較高的功率/作業利用系數所引起的相同功率配置情況下電爐生產率的提高來評估整體經濟效益的大小；
c) 從先進的和安全性好的電爐系統在日常維護方面減少的費用以及設備使用壽命提高二方面進行投資的綜合評估；
d) 從采用具有先進功能的裝置，如爐襯自動烘爐控制系統和錘擊式氣動筑爐機，提高了爐襯壽命，降低的作業方面的各項成本來評估其經濟性。
l環境的改善 – 現代化的鑄造車間大都具有較大的生產能力，因此電爐的功率也較大，這可能對電網帶來高次諧波的污染。中頻固態電源對于電網的諧波干擾程度主要取決于它向電網的公共連接點注入的諧波是否超過國家頒布的標準（見GB/T14549-93, 電能質量·公用電網諧波）。減少抑制電源向電網公共連接點注入諧波電流的措施有：
a)增加電源的整流相數。該措施可以消除5、7、17、19次諧波；
b)裝設諧振濾波器，將主要諧波電流濾除，如裝設5、7、11次濾波器;
c)改變供電點，將中頻電源接到短路容量較大的公用電網上。
此外，某些工藝條件下的有色金屬和鑄鐵熔化所產生的煙霧和粉塵也對環境產生污染。此時，排煙罩的設置對于環境的改善是必要的。
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11
與計算機連網可能性
可以
困難
中頻爐可與計算機熔化過程自動控制管理系統連接
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總投資比率
～90%
100%
表2 不同頻率下電爐的功率密度允許值 (鑄鐵和鋼)
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頻率 (Hz) |
1000 |
500 |
250 |
125 |
50 |
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電爐容量 (t) |
0.2～1.5 |
0.6～6 |
1.1～18 |
2.5～60 |
8～100 |
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功率密度 (kW/t) |
1345 |
945 |
670 |
475 |
300 |
由表2可見，電爐的工作頻率愈高，其允許功率密度值愈高。目前，國外制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600～800 kW/t,，小容量熔化爐的功率密度配置可高達1000 kW/t 。國內制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600 kW/t左右。這主要考慮到爐襯的使用壽命和生產管理二個因素，因為高功率密度情況下工作的爐襯受到強烈的熔液攪拌效應的沖刷。
從上面的分析可以看出，與工頻感應電爐相比，無論從技術性能和作業性能還是從投資方面來說中頻感應電爐在現代化鑄造車間內用作熔化設備具有無可爭議的地位。
注1．以批料熔化法作業的中頻爐可以每次將熔液倒空，冷爐啟爐時不需要起熔塊，對加料塊尺寸和狀態限制小，爐料過熱時間短。這些都是以殘液熔化法作業的工頻爐所缺乏的優勢。
2.電爐容量和功率的確定
電爐容量的確定要考慮許多工藝因素，但是基本上應滿足二個條件，一是滿足最大鑄件的澆注重量需要，二是與工藝對鐵水的需求量相符合。由于中頻電爐的功率密度配置較大，當其配置功率密度大于600 kW/t時，其熔化能力基本上可以做到每爐次的熔化時間在一小時以內。
電爐功率大小基本上依據生產率確定。一旦電爐容量和生產率確定后，電爐的功率就可以根據下面公式（1）計算得到。
3.電源類型的選擇
中頻電源的類型主要有二類：具有并聯逆變電路的固體電源及具有串聯逆變電路的固體電源。
在我國的鑄造行業中，習慣對配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為中頻爐。而對配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為變頻爐（這個稱呼并不確切，只是為了與前者相區別）。由于這二種感應電爐的逆變供電電源不同，所以它們的工作性能也有很大的區別。
西安機電研究所既生產配置SCR全橋并聯逆變固體電源的中頻爐（PS系列電源），也生產配置IGBT半橋串聯逆變固體電源的變頻爐（CS或CA系列電源）。下文將對它們的優缺點和適用范圍作一簡單比較(見表3)，以使用戶能夠根據各自的工藝要求正確選擇這二種不同類型的電爐。
表3二種固體電源的主要性能比較
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比較項目 |
SCR全橋并聯逆變固體電源 （PS系列電源） |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 （CS或CA系列電源） |
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產品規格范圍 |
160 ～ 4000 kW |
50 ～ 2500 kW |
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電網側功率因數 |
額定功率時接近于1 功率減小時功率因數降低 |
始終接近于1 |
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諧波干擾 |
相同 |
相同 |
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變換效率 |
中功率時相同, 大功率時略低 |
中功率時相同, 大功率時略高 |
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負載適應范圍 |
一般 |
寬廣 |
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恒功率輸出能力 |
冷料啟動階段輸出功率較低；改進逆變控制后可接近恒功率運行，但控制技術復雜 |
整個熔化過程中始終可以保持恒功率運行，控制簡單 |
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工作頻率范圍 |
高至2500 Hz 主要用于感應熔化和保溫 |
最高可達100 kHz 適用于感應熔化和保溫，也適用于透熱和淬火 |
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工作穩定性 |
高。中頻電流自成回路，觸發可控硅必須有一定的電流，抗干擾能力強 |
較高。中頻電流必須通過IGBT構成回路，IGBT是電壓控制器件，外界干擾電壓可能誤觸發IGBT |
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器件過流容量和過流保護 |
過流容量大，保護電路簡單 |
過流容量小，保護電路復雜，技術要求高 |
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配置電源變壓器的余量要求 |
較大。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.25倍 |
小。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.1倍 |
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電源功率共享 可能性 |
不能 |
可以 |
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設備價格 |
較低 |
CS系列的價格通常比PS系列高30%左右。 最近西安機電研究所研制開發的CA系列電源具有較高的性能價格比，電源容量在1100kW以下，其價格比PS系列略高出20%左右。 |
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備件價格 |
低 |
較高 |
根據上表3，二種固體電源的適用范圍如下表4所示,供用戶選型參考。
表4二種固體電源適用范圍
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電爐類型 |
固體電源類型 |
優點 |
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中、小功率熔化爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高性能 |
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SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
低價格 | |
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大功率熔化爐 |
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
高可靠性 |
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DX型雙向供電電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
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保溫電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高功率因數 |
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透熱爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
溫度穩定 |
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表面淬火爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
4.中頻電源與電爐的配置
如表1所述，采用中頻無心感應電爐實現批料熔化法可以使電源的輸出功率從爐料被加熱起至澆注前保持在最大的負載水平。但是在其后的澆注作業周期及其它非生產性作業周期（例如撇渣、取樣、等待化驗結果等），系統中沒有功率輸出或者僅需少量功率輸出，以保持一定的澆注溫度。為了適應各種不同的鑄造工藝需要，同時也為了充分提高電源的功率利用系數（將在下節詳細討論），出現了許多形式的中頻電源與電爐的配置方案，現列于表5介紹如下。
表5 中頻電源與電爐的配置方案示例
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序號 |
配置方案 |
評 論 |
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1 |
單臺電源配單爐 |
簡單可靠，適用于電爐內金屬液熔化后迅速倒空，再重新加料熔化的作業條件，或作業不頻繁的場合。 僅對小容量及較低功率的電爐適合。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值，見下述）低。 |
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2 |
單臺電源配二爐（通過開關切換） |
常見的經濟性配置方案。 一臺電爐熔化作業，另一臺爐澆注作業或維修、筑爐。 在作小容量多次澆注作業時，可將向熔化作業電爐供電的電源短時間內切換到澆注作業的電爐作快速升溫，以補償澆注溫度的下降。二臺電爐的交替作業（熔化和澆注、加料作業）保證了向澆注作業線持續供應高溫合格金屬液。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
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3 |
二臺電源 （熔化電源和保溫電源）配二爐（通過開關切換） |
該配置方案采用SCR 全橋并聯逆變固體電源，通過切換開關實現二臺電爐交替與熔化電源和保溫電源相連。該方案目前被用戶廣泛接受并采用，它可以達到與配置方案5相同效果，但是投資卻大大降低。 電源切換是借助于電動切換開關完成，操作方便、工作可靠性較高。 該方案的不足之處是，保溫電源為了能與同一感應線圈匹配工作，它需要以稍高于熔化電源的頻率工作。由此導致合金化處理時的攪拌作用可能較小，有時需短時間將熔化電源切換過來以增強合金化過程。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
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4 |
單臺雙供電源配二爐 |
該配置方案又可以稱為功率共享電源系統。它是目前國內外被用戶廣泛采用的一種先進的配置方案。西安機電研究所自1998年開發出這種系統以來，至今已向國內用戶提供了30余套，足見它受歡迎的程度。 該方案的優點是： 1. 每臺電爐可以根據各自的工況選擇合適的功率； 2. 無機械切換開關，工作可靠性高； 3. 作業功率利用系數（K2值）高，理論上可達1.00，從而大幅度地提高了電爐的生產率； 4. 由于采用IGBT半橋串聯逆變固體電源，如表2所述，在整個熔化過程中始終能以恒功率運行，所以其電源功率利用系數（K1值，見下述）也高； 5. 單臺電源僅需一臺變壓器和冷卻裝置，與方案3相比較，主變壓器的總安裝容量小，占用空間也小。 |
5.電爐熔化率與生產率的關系
需要指出，一般電爐制造商在樣本或技術規格上提供的電爐熔化能力數據是熔化率。電爐的熔化率是電爐本身的特性，它與電爐的功率大小及電源類型有關，與而生產作業制度無關。而電爐的生產率則除了與電爐本身的熔化率性能有關外，還與熔化作業制度有關。通常，熔化作業周期內存在一定的空載輔助時間，如：加料、撇渣、取樣化驗和等待化驗結果（與化驗手段有關）、等待澆注等。這些空載輔助時間的存在減少了電源的功率輸入，即減低了電爐的熔化能力。
為敘述清晰起見，我們引入電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2的概念。
電爐功率利用系數K1是指在整個熔化周期內電源輸出功率與其額定功率之比，它與電源類型有關。配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐的K1數值通常在0.8左右，西安機電研究所對該類型電源增加了逆變控制后（通常的該類型電源僅有整流控制），該數值可接近于0.9左右。配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變的功率共享固體電源的中頻感應電爐的K1數值理論上可達到1.0。
作業功率利用系數K2的大小與熔化車間的工藝設計和管理水平、電爐電源的配置方案等因素有關。其數值等于整個作業周期內電源實際輸出功率與額定輸出功率之比。通常，功率利用系數K2的大小在0.7 ~ 0.85 之間選擇，電爐的空載輔助作業時間（例如：加料、取樣、等待化驗、等待澆注等）愈短，K2值愈大。采用表4方案4（雙供電源配二爐系統）的K2值理論上可達1.0, 實際上在電爐空載輔助作業時間很低的情況下可達0.9以上。
由此，電爐的生產率N可以由下式計算而得：
N = P·K1·K2 / p (t/h)…………………………………………………………………(1)
式中：
P –- 電爐額定功率 (kW)
K1 –- 電爐功率利用系數，通常在0.8 ~0.95范圍內
K2 –- 作業功率利用系數,0.7 ~0.85
p ––- 電爐熔化單耗 (kWh/t)
以一臺機電研究所生產的配置2500kW可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的10t中頻感應電爐為例，技術規格表示的熔化單耗p為520 kWh/t，電爐功率利用系數K1數值可達0.9，作業功率利用系數K2數值取為0.85。由此可得電爐的生產率為：
N = P·K1·K2 / p = 2500·0.9·0.85 / 520 = 3.68 (t/h)
需要指出，有些用戶混淆了熔化率與生產率的含義，將它們視為意義同一，沒有考慮電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2，這樣的計算結果會是N = 2500 / 520 = 4.8 (t/h)。如此選擇的電爐就不可能達到設計生產率。
6.電爐選型時對系統的各項功能的評估
作為鑄造車間的重要熔化設備，感應電爐的投資在鑄造車間的總投資中占有不小的比例。因此，電爐系統的選型除了上面需要考慮的各類因素外，尚應結合鑄造車間本身的投資規模、技術先進性、管理水平等背景對所選的電爐系統的安全性、先進性、經濟性、對環保的適應性等系統的各項功能作一個全面的分析和評估。以下對上述幾個方面略作討論：
l系統的安全性 – 系統的機械方面的完整的保護功能應該具備：閉式冷卻水循環系統的采用，冷卻水溫度及流量的監控和報警，應急冷卻水柜和管路的設置、液壓系統的安全措施（軟管破裂保護措施、雙液壓泵的配置、阻燃油的采用），爐體的鋼架結構堅固性。系統的電氣方面完整的保護功能有：功能完備和可靠的全數字化控制板和故障自診斷功能、爐襯檢測（或漏爐檢測）功能、電源（包括電容器等）的可靠冷卻措施等。
l系統的先進性 – 它應與整個鑄造車間的設備先進程度及管理水平背景相匹配。采用全數字化控制系統的中頻電源將大大提高電爐系統的作業（包括爐襯壽命和熔化作業）穩定性和可靠性。此外，近年來在鑄造業逐漸被廣泛接受和采用的功率共享電源系統（俗稱一拖二電爐系統）、電源的遠程控制系統、電爐的計算機熔化過程自動控制管理系統、舊爐襯快速推出機構、爐襯搗筑質量穩定的錘擊式氣動筑爐機、鐵水自動稱量系統、爐襯自動烘爐控制系統等先進裝置也大大提高了電爐系統的作業穩定性和可靠性，體現了鑄造車間的技術和管理水平的先進性，也為鑄造生產的質量管理體系提供了有效的手段。
l系統的經濟性 – 應該全面、合理地評估選用先進電爐系統所支付的較高的一次性投資額與該系統的較低的日常運行、維護費用及生產率提高之間的關系。可從以下幾個方面來評估這種關系：
a) 根據因先進的熔化單耗指標計算得到電爐每年運行費用的節約數值來評估投資額差價的回收周期；
b) 根據先進的電爐系統性能，如電源功率共享系統所具有較高的功率/作業利用系數所引起的相同功率配置情況下電爐生產率的提高來評估整體經濟效益的大小；
c) 從先進的和安全性好的電爐系統在日常維護方面減少的費用以及設備使用壽命提高二方面進行投資的綜合評估；
d) 從采用具有先進功能的裝置，如爐襯自動烘爐控制系統和錘擊式氣動筑爐機，提高了爐襯壽命，降低的作業方面的各項成本來評估其經濟性。
l環境的改善 – 現代化的鑄造車間大都具有較大的生產能力，因此電爐的功率也較大，這可能對電網帶來高次諧波的污染。中頻固態電源對于電網的諧波干擾程度主要取決于它向電網的公共連接點注入的諧波是否超過國家頒布的標準（見GB/T14549-93, 電能質量·公用電網諧波）。減少抑制電源向電網公共連接點注入諧波電流的措施有：
a)增加電源的整流相數。該措施可以消除5、7、17、19次諧波；
b)裝設諧振濾波器，將主要諧波電流濾除，如裝設5、7、11次濾波器;
c)改變供電點，將中頻電源接到短路容量較大的公用電網上。
此外，某些工藝條件下的有色金屬和鑄鐵熔化所產生的煙霧和粉塵也對環境產生污染。此時，排煙罩的設置對于環境的改善是必要的。
, : 100%; BORDER-TOP-STYLE: none; BORDER-RIGHT-COLOR: windowtext; BORDER-LEFT-STYLE: none; BORDER-LEFT-COLOR: rgb(221,221,221); WORD-BREAK: break-all; PADDING-TOP: 0px; PADDING-R: 7px" vAlign=center width=89>部分有
11
與計算機連網可能性
可以
困難
中頻爐可與計算機熔化過程自動控制管理系統連接
12
總投資比率
～90%
100%
表2 不同頻率下電爐的功率密度允許值 (鑄鐵和鋼)
|
頻率 (Hz) |
1000 |
500 |
250 |
125 |
50 |
|
電爐容量 (t) |
0.2～1.5 |
0.6～6 |
1.1～18 |
2.5～60 |
8～100 |
|
功率密度 (kW/t) |
1345 |
945 |
670 |
475 |
300 |
由表2可見，電爐的工作頻率愈高，其允許功率密度值愈高。目前，國外制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600～800 kW/t,，小容量熔化爐的功率密度配置可高達1000 kW/t 。國內制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600 kW/t左右。這主要考慮到爐襯的使用壽命和生產管理二個因素，因為高功率密度情況下工作的爐襯受到強烈的熔液攪拌效應的沖刷。
從上面的分析可以看出，與工頻感應電爐相比，無論從技術性能和作業性能還是從投資方面來說中頻感應電爐在現代化鑄造車間內用作熔化設備具有無可爭議的地位。
注1．以批料熔化法作業的中頻爐可以每次將熔液倒空，冷爐啟爐時不需要起熔塊，對加料塊尺寸和狀態限制小，爐料過熱時間短。這些都是以殘液熔化法作業的工頻爐所缺乏的優勢。
2.電爐容量和功率的確定
電爐容量的確定要考慮許多工藝因素，但是基本上應滿足二個條件，一是滿足最大鑄件的澆注重量需要，二是與工藝對鐵水的需求量相符合。由于中頻電爐的功率密度配置較大，當其配置功率密度大于600 kW/t時，其熔化能力基本上可以做到每爐次的熔化時間在一小時以內。
電爐功率大小基本上依據生產率確定。一旦電爐容量和生產率確定后，電爐的功率就可以根據下面公式（1）計算得到。
3.電源類型的選擇
中頻電源的類型主要有二類：具有并聯逆變電路的固體電源及具有串聯逆變電路的固體電源。
在我國的鑄造行業中，習慣對配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為中頻爐。而對配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為變頻爐（這個稱呼并不確切，只是為了與前者相區別）。由于這二種感應電爐的逆變供電電源不同，所以它們的工作性能也有很大的區別。
西安機電研究所既生產配置SCR全橋并聯逆變固體電源的中頻爐（PS系列電源），也生產配置IGBT半橋串聯逆變固體電源的變頻爐（CS或CA系列電源）。下文將對它們的優缺點和適用范圍作一簡單比較(見表3)，以使用戶能夠根據各自的工藝要求正確選擇這二種不同類型的電爐。
表3二種固體電源的主要性能比較
|
比較項目 |
SCR全橋并聯逆變固體電源 （PS系列電源） |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 （CS或CA系列電源） |
|
產品規格范圍 |
160 ～ 4000 kW |
50 ～ 2500 kW |
|
電網側功率因數 |
額定功率時接近于1 功率減小時功率因數降低 |
始終接近于1 |
|
諧波干擾 |
相同 |
相同 |
|
變換效率 |
中功率時相同, 大功率時略低 |
中功率時相同, 大功率時略高 |
|
負載適應范圍 |
一般 |
寬廣 |
|
恒功率輸出能力 |
冷料啟動階段輸出功率較低；改進逆變控制后可接近恒功率運行，但控制技術復雜 |
整個熔化過程中始終可以保持恒功率運行，控制簡單 |
|
工作頻率范圍 |
高至2500 Hz 主要用于感應熔化和保溫 |
最高可達100 kHz 適用于感應熔化和保溫，也適用于透熱和淬火 |
|
工作穩定性 |
高。中頻電流自成回路，觸發可控硅必須有一定的電流，抗干擾能力強 |
較高。中頻電流必須通過IGBT構成回路，IGBT是電壓控制器件，外界干擾電壓可能誤觸發IGBT |
|
器件過流容量和過流保護 |
過流容量大，保護電路簡單 |
過流容量小，保護電路復雜，技術要求高 |
|
配置電源變壓器的余量要求 |
較大。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.25倍 |
小。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.1倍 |
|
電源功率共享 可能性 |
不能 |
可以 |
|
設備價格 |
較低 |
CS系列的價格通常比PS系列高30%左右。 最近西安機電研究所研制開發的CA系列電源具有較高的性能價格比，電源容量在1100kW以下，其價格比PS系列略高出20%左右。 |
|
備件價格 |
低 |
較高 |
根據上表3，二種固體電源的適用范圍如下表4所示,供用戶選型參考。
表4二種固體電源適用范圍
|
電爐類型 |
固體電源類型 |
優點 |
|
中、小功率熔化爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高性能 |
|
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
低價格 | |
|
大功率熔化爐 |
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
高可靠性 |
|
DX型雙向供電電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
|
保溫電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高功率因數 |
|
透熱爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
溫度穩定 |
|
表面淬火爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
4.中頻電源與電爐的配置
如表1所述，采用中頻無心感應電爐實現批料熔化法可以使電源的輸出功率從爐料被加熱起至澆注前保持在最大的負載水平。但是在其后的澆注作業周期及其它非生產性作業周期（例如撇渣、取樣、等待化驗結果等），系統中沒有功率輸出或者僅需少量功率輸出，以保持一定的澆注溫度。為了適應各種不同的鑄造工藝需要，同時也為了充分提高電源的功率利用系數（將在下節詳細討論），出現了許多形式的中頻電源與電爐的配置方案，現列于表5介紹如下。
表5 中頻電源與電爐的配置方案示例
|
序號 |
配置方案 |
評 論 |
|
1 |
單臺電源配單爐 |
簡單可靠，適用于電爐內金屬液熔化后迅速倒空，再重新加料熔化的作業條件，或作業不頻繁的場合。 僅對小容量及較低功率的電爐適合。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值，見下述）低。 |
|
2 |
單臺電源配二爐（通過開關切換） |
常見的經濟性配置方案。 一臺電爐熔化作業，另一臺爐澆注作業或維修、筑爐。 在作小容量多次澆注作業時，可將向熔化作業電爐供電的電源短時間內切換到澆注作業的電爐作快速升溫，以補償澆注溫度的下降。二臺電爐的交替作業（熔化和澆注、加料作業）保證了向澆注作業線持續供應高溫合格金屬液。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
3 |
二臺電源 （熔化電源和保溫電源）配二爐（通過開關切換） |
該配置方案采用SCR 全橋并聯逆變固體電源，通過切換開關實現二臺電爐交替與熔化電源和保溫電源相連。該方案目前被用戶廣泛接受并采用，它可以達到與配置方案5相同效果，但是投資卻大大降低。 電源切換是借助于電動切換開關完成，操作方便、工作可靠性較高。 該方案的不足之處是，保溫電源為了能與同一感應線圈匹配工作，它需要以稍高于熔化電源的頻率工作。由此導致合金化處理時的攪拌作用可能較小，有時需短時間將熔化電源切換過來以增強合金化過程。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
4 |
單臺雙供電源配二爐 |
該配置方案又可以稱為功率共享電源系統。它是目前國內外被用戶廣泛采用的一種先進的配置方案。西安機電研究所自1998年開發出這種系統以來，至今已向國內用戶提供了30余套，足見它受歡迎的程度。 該方案的優點是： 1. 每臺電爐可以根據各自的工況選擇合適的功率； 2. 無機械切換開關，工作可靠性高； 3. 作業功率利用系數（K2值）高，理論上可達1.00，從而大幅度地提高了電爐的生產率； 4. 由于采用IGBT半橋串聯逆變固體電源，如表2所述，在整個熔化過程中始終能以恒功率運行，所以其電源功率利用系數（K1值，見下述）也高； 5. 單臺電源僅需一臺變壓器和冷卻裝置，與方案3相比較，主變壓器的總安裝容量小，占用空間也小。 |
5.電爐熔化率與生產率的關系
需要指出，一般電爐制造商在樣本或技術規格上提供的電爐熔化能力數據是熔化率。電爐的熔化率是電爐本身的特性，它與電爐的功率大小及電源類型有關，與而生產作業制度無關。而電爐的生產率則除了與電爐本身的熔化率性能有關外，還與熔化作業制度有關。通常，熔化作業周期內存在一定的空載輔助時間，如：加料、撇渣、取樣化驗和等待化驗結果（與化驗手段有關）、等待澆注等。這些空載輔助時間的存在減少了電源的功率輸入，即減低了電爐的熔化能力。
為敘述清晰起見，我們引入電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2的概念。
電爐功率利用系數K1是指在整個熔化周期內電源輸出功率與其額定功率之比，它與電源類型有關。配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐的K1數值通常在0.8左右，西安機電研究所對該類型電源增加了逆變控制后（通常的該類型電源僅有整流控制），該數值可接近于0.9左右。配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變的功率共享固體電源的中頻感應電爐的K1數值理論上可達到1.0。
作業功率利用系數K2的大小與熔化車間的工藝設計和管理水平、電爐電源的配置方案等因素有關。其數值等于整個作業周期內電源實際輸出功率與額定輸出功率之比。通常，功率利用系數K2的大小在0.7 ~ 0.85 之間選擇，電爐的空載輔助作業時間（例如：加料、取樣、等待化驗、等待澆注等）愈短，K2值愈大。采用表4方案4（雙供電源配二爐系統）的K2值理論上可達1.0, 實際上在電爐空載輔助作業時間很低的情況下可達0.9以上。
由此，電爐的生產率N可以由下式計算而得：
N = P·K1·K2 / p (t/h)…………………………………………………………………(1)
式中：
P –- 電爐額定功率 (kW)
K1 –- 電爐功率利用系數，通常在0.8 ~0.95范圍內
K2 –- 作業功率利用系數,0.7 ~0.85
p ––- 電爐熔化單耗 (kWh/t)
以一臺機電研究所生產的配置2500kW可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的10t中頻感應電爐為例，技術規格表示的熔化單耗p為520 kWh/t，電爐功率利用系數K1數值可達0.9，作業功率利用系數K2數值取為0.85。由此可得電爐的生產率為：
N = P·K1·K2 / p = 2500·0.9·0.85 / 520 = 3.68 (t/h)
需要指出，有些用戶混淆了熔化率與生產率的含義，將它們視為意義同一，沒有考慮電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2，這樣的計算結果會是N = 2500 / 520 = 4.8 (t/h)。如此選擇的電爐就不可能達到設計生產率。
6.電爐選型時對系統的各項功能的評估
作為鑄造車間的重要熔化設備，感應電爐的投資在鑄造車間的總投資中占有不小的比例。因此，電爐系統的選型除了上面需要考慮的各類因素外，尚應結合鑄造車間本身的投資規模、技術先進性、管理水平等背景對所選的電爐系統的安全性、先進性、經濟性、對環保的適應性等系統的各項功能作一個全面的分析和評估。以下對上述幾個方面略作討論：
l系統的安全性 – 系統的機械方面的完整的保護功能應該具備：閉式冷卻水循環系統的采用，冷卻水溫度及流量的監控和報警，應急冷卻水柜和管路的設置、液壓系統的安全措施（軟管破裂保護措施、雙液壓泵的配置、阻燃油的采用），爐體的鋼架結構堅固性。系統的電氣方面完整的保護功能有：功能完備和可靠的全數字化控制板和故障自診斷功能、爐襯檢測（或漏爐檢測）功能、電源（包括電容器等）的可靠冷卻措施等。
l系統的先進性 – 它應與整個鑄造車間的設備先進程度及管理水平背景相匹配。采用全數字化控制系統的中頻電源將大大提高電爐系統的作業（包括爐襯壽命和熔化作業）穩定性和可靠性。此外，近年來在鑄造業逐漸被廣泛接受和采用的功率共享電源系統（俗稱一拖二電爐系統）、電源的遠程控制系統、電爐的計算機熔化過程自動控制管理系統、舊爐襯快速推出機構、爐襯搗筑質量穩定的錘擊式氣動筑爐機、鐵水自動稱量系統、爐襯自動烘爐控制系統等先進裝置也大大提高了電爐系統的作業穩定性和可靠性，體現了鑄造車間的技術和管理水平的先進性，也為鑄造生產的質量管理體系提供了有效的手段。
l系統的經濟性 – 應該全面、合理地評估選用先進電爐系統所支付的較高的一次性投資額與該系統的較低的日常運行、維護費用及生產率提高之間的關系。可從以下幾個方面來評估這種關系：
a) 根據因先進的熔化單耗指標計算得到電爐每年運行費用的節約數值來評估投資額差價的回收周期；
b) 根據先進的電爐系統性能，如電源功率共享系統所具有較高的功率/作業利用系數所引起的相同功率配置情況下電爐生產率的提高來評估整體經濟效益的大小；
c) 從先進的和安全性好的電爐系統在日常維護方面減少的費用以及設備使用壽命提高二方面進行投資的綜合評估；
d) 從采用具有先進功能的裝置，如爐襯自動烘爐控制系統和錘擊式氣動筑爐機，提高了爐襯壽命，降低的作業方面的各項成本來評估其經濟性。
l環境的改善 – 現代化的鑄造車間大都具有較大的生產能力，因此電爐的功率也較大，這可能對電網帶來高次諧波的污染。中頻固態電源對于電網的諧波干擾程度主要取決于它向電網的公共連接點注入的諧波是否超過國家頒布的標準（見GB/T14549-93, 電能質量·公用電網諧波）。減少抑制電源向電網公共連接點注入諧波電流的措施有：
a)增加電源的整流相數。該措施可以消除5、7、17、19次諧波；
b)裝設諧振濾波器，將主要諧波電流濾除，如裝設5、7、11次濾波器;
c)改變供電點，將中頻電源接到短路容量較大的公用電網上。
此外，某些工藝條件下的有色金屬和鑄鐵熔化所產生的煙霧和粉塵也對環境產生污染。此時，排煙罩的設置對于環境的改善是必要的。
, : 100%; BORDER-TOP-STYLE: none; BORDER-RIGHT-COLOR: windowtext; BORDER-LEFT-STYLE: none; BORDER-LEFT-COLOR: rgb(221,221,221); WORD-BREAK: break-all; PADDING-TOP: 0px; PADDING-R: 7px" vAlign=center width=89>部分有
11
與計算機連網可能性
可以
困難
中頻爐可與計算機熔化過程自動控制管理系統連接
12
總投資比率
～90%
100%
表2 不同頻率下電爐的功率密度允許值 (鑄鐵和鋼)
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頻率 (Hz) |
1000 |
500 |
250 |
125 |
50 |
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電爐容量 (t) |
0.2～1.5 |
0.6～6 |
1.1～18 |
2.5～60 |
8～100 |
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功率密度 (kW/t) |
1345 |
945 |
670 |
475 |
300 |
由表2可見，電爐的工作頻率愈高，其允許功率密度值愈高。目前，國外制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600～800 kW/t,，小容量熔化爐的功率密度配置可高達1000 kW/t 。國內制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600 kW/t左右。這主要考慮到爐襯的使用壽命和生產管理二個因素，因為高功率密度情況下工作的爐襯受到強烈的熔液攪拌效應的沖刷。
從上面的分析可以看出，與工頻感應電爐相比，無論從技術性能和作業性能還是從投資方面來說中頻感應電爐在現代化鑄造車間內用作熔化設備具有無可爭議的地位。
注1．以批料熔化法作業的中頻爐可以每次將熔液倒空，冷爐啟爐時不需要起熔塊，對加料塊尺寸和狀態限制小，爐料過熱時間短。這些都是以殘液熔化法作業的工頻爐所缺乏的優勢。
2.電爐容量和功率的確定
電爐容量的確定要考慮許多工藝因素，但是基本上應滿足二個條件，一是滿足最大鑄件的澆注重量需要，二是與工藝對鐵水的需求量相符合。由于中頻電爐的功率密度配置較大，當其配置功率密度大于600 kW/t時，其熔化能力基本上可以做到每爐次的熔化時間在一小時以內。
電爐功率大小基本上依據生產率確定。一旦電爐容量和生產率確定后，電爐的功率就可以根據下面公式（1）計算得到。
3.電源類型的選擇
中頻電源的類型主要有二類：具有并聯逆變電路的固體電源及具有串聯逆變電路的固體電源。
在我國的鑄造行業中，習慣對配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為中頻爐。而對配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為變頻爐（這個稱呼并不確切，只是為了與前者相區別）。由于這二種感應電爐的逆變供電電源不同，所以它們的工作性能也有很大的區別。
西安機電研究所既生產配置SCR全橋并聯逆變固體電源的中頻爐（PS系列電源），也生產配置IGBT半橋串聯逆變固體電源的變頻爐（CS或CA系列電源）。下文將對它們的優缺點和適用范圍作一簡單比較(見表3)，以使用戶能夠根據各自的工藝要求正確選擇這二種不同類型的電爐。
表3二種固體電源的主要性能比較
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比較項目 |
SCR全橋并聯逆變固體電源 （PS系列電源） |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 （CS或CA系列電源） |
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產品規格范圍 |
160 ～ 4000 kW |
50 ～ 2500 kW |
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電網側功率因數 |
額定功率時接近于1 功率減小時功率因數降低 |
始終接近于1 |
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諧波干擾 |
相同 |
相同 |
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變換效率 |
中功率時相同, 大功率時略低 |
中功率時相同, 大功率時略高 |
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負載適應范圍 |
一般 |
寬廣 |
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恒功率輸出能力 |
冷料啟動階段輸出功率較低；改進逆變控制后可接近恒功率運行，但控制技術復雜 |
整個熔化過程中始終可以保持恒功率運行，控制簡單 |
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工作頻率范圍 |
高至2500 Hz 主要用于感應熔化和保溫 |
最高可達100 kHz 適用于感應熔化和保溫，也適用于透熱和淬火 |
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工作穩定性 |
高。中頻電流自成回路，觸發可控硅必須有一定的電流，抗干擾能力強 |
較高。中頻電流必須通過IGBT構成回路，IGBT是電壓控制器件，外界干擾電壓可能誤觸發IGBT |
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器件過流容量和過流保護 |
過流容量大，保護電路簡單 |
過流容量小，保護電路復雜，技術要求高 |
|
配置電源變壓器的余量要求 |
較大。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.25倍 |
小。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.1倍 |
|
電源功率共享 可能性 |
不能 |
可以 |
|
設備價格 |
較低 |
CS系列的價格通常比PS系列高30%左右。 最近西安機電研究所研制開發的CA系列電源具有較高的性能價格比，電源容量在1100kW以下，其價格比PS系列略高出20%左右。 |
|
備件價格 |
低 |
較高 |
根據上表3，二種固體電源的適用范圍如下表4所示,供用戶選型參考。
表4二種固體電源適用范圍
|
電爐類型 |
固體電源類型 |
優點 |
|
中、小功率熔化爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高性能 |
|
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
低價格 | |
|
大功率熔化爐 |
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
高可靠性 |
|
DX型雙向供電電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
|
保溫電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高功率因數 |
|
透熱爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
溫度穩定 |
|
表面淬火爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
4.中頻電源與電爐的配置
如表1所述，采用中頻無心感應電爐實現批料熔化法可以使電源的輸出功率從爐料被加熱起至澆注前保持在最大的負載水平。但是在其后的澆注作業周期及其它非生產性作業周期（例如撇渣、取樣、等待化驗結果等），系統中沒有功率輸出或者僅需少量功率輸出，以保持一定的澆注溫度。為了適應各種不同的鑄造工藝需要，同時也為了充分提高電源的功率利用系數（將在下節詳細討論），出現了許多形式的中頻電源與電爐的配置方案，現列于表5介紹如下。
表5 中頻電源與電爐的配置方案示例
|
序號 |
配置方案 |
評 論 |
|
1 |
單臺電源配單爐 |
簡單可靠，適用于電爐內金屬液熔化后迅速倒空，再重新加料熔化的作業條件，或作業不頻繁的場合。 僅對小容量及較低功率的電爐適合。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值，見下述）低。 |
|
2 |
單臺電源配二爐（通過開關切換） |
常見的經濟性配置方案。 一臺電爐熔化作業，另一臺爐澆注作業或維修、筑爐。 在作小容量多次澆注作業時，可將向熔化作業電爐供電的電源短時間內切換到澆注作業的電爐作快速升溫，以補償澆注溫度的下降。二臺電爐的交替作業（熔化和澆注、加料作業）保證了向澆注作業線持續供應高溫合格金屬液。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
3 |
二臺電源 （熔化電源和保溫電源）配二爐（通過開關切換） |
該配置方案采用SCR 全橋并聯逆變固體電源，通過切換開關實現二臺電爐交替與熔化電源和保溫電源相連。該方案目前被用戶廣泛接受并采用，它可以達到與配置方案5相同效果，但是投資卻大大降低。 電源切換是借助于電動切換開關完成，操作方便、工作可靠性較高。 該方案的不足之處是，保溫電源為了能與同一感應線圈匹配工作，它需要以稍高于熔化電源的頻率工作。由此導致合金化處理時的攪拌作用可能較小，有時需短時間將熔化電源切換過來以增強合金化過程。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
4 |
單臺雙供電源配二爐 |
該配置方案又可以稱為功率共享電源系統。它是目前國內外被用戶廣泛采用的一種先進的配置方案。西安機電研究所自1998年開發出這種系統以來，至今已向國內用戶提供了30余套，足見它受歡迎的程度。 該方案的優點是： 1. 每臺電爐可以根據各自的工況選擇合適的功率； 2. 無機械切換開關，工作可靠性高； 3. 作業功率利用系數（K2值）高，理論上可達1.00，從而大幅度地提高了電爐的生產率； 4. 由于采用IGBT半橋串聯逆變固體電源，如表2所述，在整個熔化過程中始終能以恒功率運行，所以其電源功率利用系數（K1值，見下述）也高； 5. 單臺電源僅需一臺變壓器和冷卻裝置，與方案3相比較，主變壓器的總安裝容量小，占用空間也小。 |
5.電爐熔化率與生產率的關系
需要指出，一般電爐制造商在樣本或技術規格上提供的電爐熔化能力數據是熔化率。電爐的熔化率是電爐本身的特性，它與電爐的功率大小及電源類型有關，與而生產作業制度無關。而電爐的生產率則除了與電爐本身的熔化率性能有關外，還與熔化作業制度有關。通常，熔化作業周期內存在一定的空載輔助時間，如：加料、撇渣、取樣化驗和等待化驗結果（與化驗手段有關）、等待澆注等。這些空載輔助時間的存在減少了電源的功率輸入，即減低了電爐的熔化能力。
為敘述清晰起見，我們引入電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2的概念。
電爐功率利用系數K1是指在整個熔化周期內電源輸出功率與其額定功率之比，它與電源類型有關。配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐的K1數值通常在0.8左右，西安機電研究所對該類型電源增加了逆變控制后（通常的該類型電源僅有整流控制），該數值可接近于0.9左右。配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變的功率共享固體電源的中頻感應電爐的K1數值理論上可達到1.0。
作業功率利用系數K2的大小與熔化車間的工藝設計和管理水平、電爐電源的配置方案等因素有關。其數值等于整個作業周期內電源實際輸出功率與額定輸出功率之比。通常，功率利用系數K2的大小在0.7 ~ 0.85 之間選擇，電爐的空載輔助作業時間（例如：加料、取樣、等待化驗、等待澆注等）愈短，K2值愈大。采用表4方案4（雙供電源配二爐系統）的K2值理論上可達1.0, 實際上在電爐空載輔助作業時間很低的情況下可達0.9以上。
由此，電爐的生產率N可以由下式計算而得：
N = P·K1·K2 / p (t/h)…………………………………………………………………(1)
式中：
P –- 電爐額定功率 (kW)
K1 –- 電爐功率利用系數，通常在0.8 ~0.95范圍內
K2 –- 作業功率利用系數,0.7 ~0.85
p ––- 電爐熔化單耗 (kWh/t)
以一臺機電研究所生產的配置2500kW可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的10t中頻感應電爐為例，技術規格表示的熔化單耗p為520 kWh/t，電爐功率利用系數K1數值可達0.9，作業功率利用系數K2數值取為0.85。由此可得電爐的生產率為：
N = P·K1·K2 / p = 2500·0.9·0.85 / 520 = 3.68 (t/h)
需要指出，有些用戶混淆了熔化率與生產率的含義，將它們視為意義同一，沒有考慮電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2，這樣的計算結果會是N = 2500 / 520 = 4.8 (t/h)。如此選擇的電爐就不可能達到設計生產率。
6.電爐選型時對系統的各項功能的評估
作為鑄造車間的重要熔化設備，感應電爐的投資在鑄造車間的總投資中占有不小的比例。因此，電爐系統的選型除了上面需要考慮的各類因素外，尚應結合鑄造車間本身的投資規模、技術先進性、管理水平等背景對所選的電爐系統的安全性、先進性、經濟性、對環保的適應性等系統的各項功能作一個全面的分析和評估。以下對上述幾個方面略作討論：
l系統的安全性 – 系統的機械方面的完整的保護功能應該具備：閉式冷卻水循環系統的采用，冷卻水溫度及流量的監控和報警，應急冷卻水柜和管路的設置、液壓系統的安全措施（軟管破裂保護措施、雙液壓泵的配置、阻燃油的采用），爐體的鋼架結構堅固性。系統的電氣方面完整的保護功能有：功能完備和可靠的全數字化控制板和故障自診斷功能、爐襯檢測（或漏爐檢測）功能、電源（包括電容器等）的可靠冷卻措施等。
l系統的先進性 – 它應與整個鑄造車間的設備先進程度及管理水平背景相匹配。采用全數字化控制系統的中頻電源將大大提高電爐系統的作業（包括爐襯壽命和熔化作業）穩定性和可靠性。此外，近年來在鑄造業逐漸被廣泛接受和采用的功率共享電源系統（俗稱一拖二電爐系統）、電源的遠程控制系統、電爐的計算機熔化過程自動控制管理系統、舊爐襯快速推出機構、爐襯搗筑質量穩定的錘擊式氣動筑爐機、鐵水自動稱量系統、爐襯自動烘爐控制系統等先進裝置也大大提高了電爐系統的作業穩定性和可靠性，體現了鑄造車間的技術和管理水平的先進性，也為鑄造生產的質量管理體系提供了有效的手段。
l系統的經濟性 – 應該全面、合理地評估選用先進電爐系統所支付的較高的一次性投資額與該系統的較低的日常運行、維護費用及生產率提高之間的關系。可從以下幾個方面來評估這種關系：
a) 根據因先進的熔化單耗指標計算得到電爐每年運行費用的節約數值來評估投資額差價的回收周期；
b) 根據先進的電爐系統性能，如電源功率共享系統所具有較高的功率/作業利用系數所引起的相同功率配置情況下電爐生產率的提高來評估整體經濟效益的大小；
c) 從先進的和安全性好的電爐系統在日常維護方面減少的費用以及設備使用壽命提高二方面進行投資的綜合評估；
d) 從采用具有先進功能的裝置，如爐襯自動烘爐控制系統和錘擊式氣動筑爐機，提高了爐襯壽命，降低的作業方面的各項成本來評估其經濟性。
l環境的改善 – 現代化的鑄造車間大都具有較大的生產能力，因此電爐的功率也較大，這可能對電網帶來高次諧波的污染。中頻固態電源對于電網的諧波干擾程度主要取決于它向電網的公共連接點注入的諧波是否超過國家頒布的標準（見GB/T14549-93, 電能質量·公用電網諧波）。減少抑制電源向電網公共連接點注入諧波電流的措施有：
a)增加電源的整流相數。該措施可以消除5、7、17、19次諧波；
b)裝設諧振濾波器，將主要諧波電流濾除，如裝設5、7、11次濾波器;
c)改變供電點，將中頻電源接到短路容量較大的公用電網上。
此外，某些工藝條件下的有色金屬和鑄鐵熔化所產生的煙霧和粉塵也對環境產生污染。此時，排煙罩的設置對于環境的改善是必要的。
, : 100%; BORDER-TOP-STYLE: none; BORDER-RIGHT-COLOR: windowtext; BORDER-LEFT-STYLE: none; BORDER-LEFT-COLOR: rgb(221,221,221); WORD-BREAK: break-all; PADDING-TOP: 0px; PADDING-R: 7px" vAlign=center width=89>部分有
11
與計算機連網可能性
可以
困難
中頻爐可與計算機熔化過程自動控制管理系統連接
12
總投資比率
～90%
100%
表2 不同頻率下電爐的功率密度允許值 (鑄鐵和鋼)
|
頻率 (Hz) |
1000 |
500 |
250 |
125 |
50 |
|
電爐容量 (t) |
0.2～1.5 |
0.6～6 |
1.1～18 |
2.5～60 |
8～100 |
|
功率密度 (kW/t) |
1345 |
945 |
670 |
475 |
300 |
由表2可見，電爐的工作頻率愈高，其允許功率密度值愈高。目前，國外制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600～800 kW/t,，小容量熔化爐的功率密度配置可高達1000 kW/t 。國內制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600 kW/t左右。這主要考慮到爐襯的使用壽命和生產管理二個因素，因為高功率密度情況下工作的爐襯受到強烈的熔液攪拌效應的沖刷。
從上面的分析可以看出，與工頻感應電爐相比，無論從技術性能和作業性能還是從投資方面來說中頻感應電爐在現代化鑄造車間內用作熔化設備具有無可爭議的地位。
注1．以批料熔化法作業的中頻爐可以每次將熔液倒空，冷爐啟爐時不需要起熔塊，對加料塊尺寸和狀態限制小，爐料過熱時間短。這些都是以殘液熔化法作業的工頻爐所缺乏的優勢。
2.電爐容量和功率的確定
電爐容量的確定要考慮許多工藝因素，但是基本上應滿足二個條件，一是滿足最大鑄件的澆注重量需要，二是與工藝對鐵水的需求量相符合。由于中頻電爐的功率密度配置較大，當其配置功率密度大于600 kW/t時，其熔化能力基本上可以做到每爐次的熔化時間在一小時以內。
電爐功率大小基本上依據生產率確定。一旦電爐容量和生產率確定后，電爐的功率就可以根據下面公式（1）計算得到。
3.電源類型的選擇
中頻電源的類型主要有二類：具有并聯逆變電路的固體電源及具有串聯逆變電路的固體電源。
在我國的鑄造行業中，習慣對配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為中頻爐。而對配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為變頻爐（這個稱呼并不確切，只是為了與前者相區別）。由于這二種感應電爐的逆變供電電源不同，所以它們的工作性能也有很大的區別。
西安機電研究所既生產配置SCR全橋并聯逆變固體電源的中頻爐（PS系列電源），也生產配置IGBT半橋串聯逆變固體電源的變頻爐（CS或CA系列電源）。下文將對它們的優缺點和適用范圍作一簡單比較(見表3)，以使用戶能夠根據各自的工藝要求正確選擇這二種不同類型的電爐。
表3二種固體電源的主要性能比較
|
比較項目 |
SCR全橋并聯逆變固體電源 （PS系列電源） |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 （CS或CA系列電源） |
|
產品規格范圍 |
160 ～ 4000 kW |
50 ～ 2500 kW |
|
電網側功率因數 |
額定功率時接近于1 功率減小時功率因數降低 |
始終接近于1 |
|
諧波干擾 |
相同 |
相同 |
|
變換效率 |
中功率時相同, 大功率時略低 |
中功率時相同, 大功率時略高 |
|
負載適應范圍 |
一般 |
寬廣 |
|
恒功率輸出能力 |
冷料啟動階段輸出功率較低；改進逆變控制后可接近恒功率運行，但控制技術復雜 |
整個熔化過程中始終可以保持恒功率運行，控制簡單 |
|
工作頻率范圍 |
高至2500 Hz 主要用于感應熔化和保溫 |
最高可達100 kHz 適用于感應熔化和保溫，也適用于透熱和淬火 |
|
工作穩定性 |
高。中頻電流自成回路，觸發可控硅必須有一定的電流，抗干擾能力強 |
較高。中頻電流必須通過IGBT構成回路，IGBT是電壓控制器件，外界干擾電壓可能誤觸發IGBT |
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器件過流容量和過流保護 |
過流容量大，保護電路簡單 |
過流容量小，保護電路復雜，技術要求高 |
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配置電源變壓器的余量要求 |
較大。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.25倍 |
小。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.1倍 |
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電源功率共享 可能性 |
不能 |
可以 |
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設備價格 |
較低 |
CS系列的價格通常比PS系列高30%左右。 最近西安機電研究所研制開發的CA系列電源具有較高的性能價格比，電源容量在1100kW以下，其價格比PS系列略高出20%左右。 |
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備件價格 |
低 |
較高 |
根據上表3，二種固體電源的適用范圍如下表4所示,供用戶選型參考。
表4二種固體電源適用范圍
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電爐類型 |
固體電源類型 |
優點 |
|
中、小功率熔化爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高性能 |
|
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
低價格 | |
|
大功率熔化爐 |
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
高可靠性 |
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DX型雙向供電電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
|
保溫電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高功率因數 |
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透熱爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
溫度穩定 |
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表面淬火爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
4.中頻電源與電爐的配置
如表1所述，采用中頻無心感應電爐實現批料熔化法可以使電源的輸出功率從爐料被加熱起至澆注前保持在最大的負載水平。但是在其后的澆注作業周期及其它非生產性作業周期（例如撇渣、取樣、等待化驗結果等），系統中沒有功率輸出或者僅需少量功率輸出，以保持一定的澆注溫度。為了適應各種不同的鑄造工藝需要，同時也為了充分提高電源的功率利用系數（將在下節詳細討論），出現了許多形式的中頻電源與電爐的配置方案，現列于表5介紹如下。
表5 中頻電源與電爐的配置方案示例
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序號 |
配置方案 |
評 論 |
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1 |
單臺電源配單爐 |
簡單可靠，適用于電爐內金屬液熔化后迅速倒空，再重新加料熔化的作業條件，或作業不頻繁的場合。 僅對小容量及較低功率的電爐適合。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值，見下述）低。 |
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2 |
單臺電源配二爐（通過開關切換） |
常見的經濟性配置方案。 一臺電爐熔化作業，另一臺爐澆注作業或維修、筑爐。 在作小容量多次澆注作業時，可將向熔化作業電爐供電的電源短時間內切換到澆注作業的電爐作快速升溫，以補償澆注溫度的下降。二臺電爐的交替作業（熔化和澆注、加料作業）保證了向澆注作業線持續供應高溫合格金屬液。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
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3 |
二臺電源 （熔化電源和保溫電源）配二爐（通過開關切換） |
該配置方案采用SCR 全橋并聯逆變固體電源，通過切換開關實現二臺電爐交替與熔化電源和保溫電源相連。該方案目前被用戶廣泛接受并采用，它可以達到與配置方案5相同效果，但是投資卻大大降低。 電源切換是借助于電動切換開關完成，操作方便、工作可靠性較高。 該方案的不足之處是，保溫電源為了能與同一感應線圈匹配工作，它需要以稍高于熔化電源的頻率工作。由此導致合金化處理時的攪拌作用可能較小，有時需短時間將熔化電源切換過來以增強合金化過程。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
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4 |
單臺雙供電源配二爐 |
該配置方案又可以稱為功率共享電源系統。它是目前國內外被用戶廣泛采用的一種先進的配置方案。西安機電研究所自1998年開發出這種系統以來，至今已向國內用戶提供了30余套，足見它受歡迎的程度。 該方案的優點是： 1. 每臺電爐可以根據各自的工況選擇合適的功率； 2. 無機械切換開關，工作可靠性高； 3. 作業功率利用系數（K2值）高，理論上可達1.00，從而大幅度地提高了電爐的生產率； 4. 由于采用IGBT半橋串聯逆變固體電源，如表2所述，在整個熔化過程中始終能以恒功率運行，所以其電源功率利用系數（K1值，見下述）也高； 5. 單臺電源僅需一臺變壓器和冷卻裝置，與方案3相比較，主變壓器的總安裝容量小，占用空間也小。 |
5.電爐熔化率與生產率的關系
需要指出，一般電爐制造商在樣本或技術規格上提供的電爐熔化能力數據是熔化率。電爐的熔化率是電爐本身的特性，它與電爐的功率大小及電源類型有關，與而生產作業制度無關。而電爐的生產率則除了與電爐本身的熔化率性能有關外，還與熔化作業制度有關。通常，熔化作業周期內存在一定的空載輔助時間，如：加料、撇渣、取樣化驗和等待化驗結果（與化驗手段有關）、等待澆注等。這些空載輔助時間的存在減少了電源的功率輸入，即減低了電爐的熔化能力。
為敘述清晰起見，我們引入電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2的概念。
電爐功率利用系數K1是指在整個熔化周期內電源輸出功率與其額定功率之比，它與電源類型有關。配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐的K1數值通常在0.8左右，西安機電研究所對該類型電源增加了逆變控制后（通常的該類型電源僅有整流控制），該數值可接近于0.9左右。配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變的功率共享固體電源的中頻感應電爐的K1數值理論上可達到1.0。
作業功率利用系數K2的大小與熔化車間的工藝設計和管理水平、電爐電源的配置方案等因素有關。其數值等于整個作業周期內電源實際輸出功率與額定輸出功率之比。通常，功率利用系數K2的大小在0.7 ~ 0.85 之間選擇，電爐的空載輔助作業時間（例如：加料、取樣、等待化驗、等待澆注等）愈短，K2值愈大。采用表4方案4（雙供電源配二爐系統）的K2值理論上可達1.0, 實際上在電爐空載輔助作業時間很低的情況下可達0.9以上。
由此，電爐的生產率N可以由下式計算而得：
N = P·K1·K2 / p (t/h)…………………………………………………………………(1)
式中：
P –- 電爐額定功率 (kW)
K1 –- 電爐功率利用系數，通常在0.8 ~0.95范圍內
K2 –- 作業功率利用系數,0.7 ~0.85
p ––- 電爐熔化單耗 (kWh/t)
以一臺機電研究所生產的配置2500kW可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的10t中頻感應電爐為例，技術規格表示的熔化單耗p為520 kWh/t，電爐功率利用系數K1數值可達0.9，作業功率利用系數K2數值取為0.85。由此可得電爐的生產率為：
N = P·K1·K2 / p = 2500·0.9·0.85 / 520 = 3.68 (t/h)
需要指出，有些用戶混淆了熔化率與生產率的含義，將它們視為意義同一，沒有考慮電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2，這樣的計算結果會是N = 2500 / 520 = 4.8 (t/h)。如此選擇的電爐就不可能達到設計生產率。
6.電爐選型時對系統的各項功能的評估
作為鑄造車間的重要熔化設備，感應電爐的投資在鑄造車間的總投資中占有不小的比例。因此，電爐系統的選型除了上面需要考慮的各類因素外，尚應結合鑄造車間本身的投資規模、技術先進性、管理水平等背景對所選的電爐系統的安全性、先進性、經濟性、對環保的適應性等系統的各項功能作一個全面的分析和評估。以下對上述幾個方面略作討論：
l系統的安全性 – 系統的機械方面的完整的保護功能應該具備：閉式冷卻水循環系統的采用，冷卻水溫度及流量的監控和報警，應急冷卻水柜和管路的設置、液壓系統的安全措施（軟管破裂保護措施、雙液壓泵的配置、阻燃油的采用），爐體的鋼架結構堅固性。系統的電氣方面完整的保護功能有：功能完備和可靠的全數字化控制板和故障自診斷功能、爐襯檢測（或漏爐檢測）功能、電源（包括電容器等）的可靠冷卻措施等。
l系統的先進性 – 它應與整個鑄造車間的設備先進程度及管理水平背景相匹配。采用全數字化控制系統的中頻電源將大大提高電爐系統的作業（包括爐襯壽命和熔化作業）穩定性和可靠性。此外，近年來在鑄造業逐漸被廣泛接受和采用的功率共享電源系統（俗稱一拖二電爐系統）、電源的遠程控制系統、電爐的計算機熔化過程自動控制管理系統、舊爐襯快速推出機構、爐襯搗筑質量穩定的錘擊式氣動筑爐機、鐵水自動稱量系統、爐襯自動烘爐控制系統等先進裝置也大大提高了電爐系統的作業穩定性和可靠性，體現了鑄造車間的技術和管理水平的先進性，也為鑄造生產的質量管理體系提供了有效的手段。
l系統的經濟性 – 應該全面、合理地評估選用先進電爐系統所支付的較高的一次性投資額與該系統的較低的日常運行、維護費用及生產率提高之間的關系。可從以下幾個方面來評估這種關系：
a) 根據因先進的熔化單耗指標計算得到電爐每年運行費用的節約數值來評估投資額差價的回收周期；
b) 根據先進的電爐系統性能，如電源功率共享系統所具有較高的功率/作業利用系數所引起的相同功率配置情況下電爐生產率的提高來評估整體經濟效益的大小；
c) 從先進的和安全性好的電爐系統在日常維護方面減少的費用以及設備使用壽命提高二方面進行投資的綜合評估；
d) 從采用具有先進功能的裝置，如爐襯自動烘爐控制系統和錘擊式氣動筑爐機，提高了爐襯壽命，降低的作業方面的各項成本來評估其經濟性。
l環境的改善 – 現代化的鑄造車間大都具有較大的生產能力，因此電爐的功率也較大，這可能對電網帶來高次諧波的污染。中頻固態電源對于電網的諧波干擾程度主要取決于它向電網的公共連接點注入的諧波是否超過國家頒布的標準（見GB/T14549-93, 電能質量·公用電網諧波）。減少抑制電源向電網公共連接點注入諧波電流的措施有：
a)增加電源的整流相數。該措施可以消除5、7、17、19次諧波；
b)裝設諧振濾波器，將主要諧波電流濾除，如裝設5、7、11次濾波器;
c)改變供電點，將中頻電源接到短路容量較大的公用電網上。
此外，某些工藝條件下的有色金屬和鑄鐵熔化所產生的煙霧和粉塵也對環境產生污染。此時，排煙罩的設置對于環境的改善是必要的。
, : 100%; BORDER-TOP-STYLE: none; BORDER-RIGHT-COLOR: windowtext; BORDER-LEFT-STYLE: none; BORDER-LEFT-COLOR: rgb(221,221,221); WORD-BREAK: break-all; PADDING-TOP: 0px; PADDING-R: 7px" vAlign=center width=89>部分有
11
與計算機連網可能性
可以
困難
中頻爐可與計算機熔化過程自動控制管理系統連接
12
總投資比率
～90%
100%
表2 不同頻率下電爐的功率密度允許值 (鑄鐵和鋼)
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頻率 (Hz) |
1000 |
500 |
250 |
125 |
50 |
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電爐容量 (t) |
0.2～1.5 |
0.6～6 |
1.1～18 |
2.5～60 |
8～100 |
|
功率密度 (kW/t) |
1345 |
945 |
670 |
475 |
300 |
由表2可見，電爐的工作頻率愈高，其允許功率密度值愈高。目前，國外制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600～800 kW/t,，小容量熔化爐的功率密度配置可高達1000 kW/t 。國內制造的中頻感應熔化爐的功率密度通常配置到600 kW/t左右。這主要考慮到爐襯的使用壽命和生產管理二個因素，因為高功率密度情況下工作的爐襯受到強烈的熔液攪拌效應的沖刷。
從上面的分析可以看出，與工頻感應電爐相比，無論從技術性能和作業性能還是從投資方面來說中頻感應電爐在現代化鑄造車間內用作熔化設備具有無可爭議的地位。
注1．以批料熔化法作業的中頻爐可以每次將熔液倒空，冷爐啟爐時不需要起熔塊，對加料塊尺寸和狀態限制小，爐料過熱時間短。這些都是以殘液熔化法作業的工頻爐所缺乏的優勢。
2.電爐容量和功率的確定
電爐容量的確定要考慮許多工藝因素，但是基本上應滿足二個條件，一是滿足最大鑄件的澆注重量需要，二是與工藝對鐵水的需求量相符合。由于中頻電爐的功率密度配置較大，當其配置功率密度大于600 kW/t時，其熔化能力基本上可以做到每爐次的熔化時間在一小時以內。
電爐功率大小基本上依據生產率確定。一旦電爐容量和生產率確定后，電爐的功率就可以根據下面公式（1）計算得到。
3.電源類型的選擇
中頻電源的類型主要有二類：具有并聯逆變電路的固體電源及具有串聯逆變電路的固體電源。
在我國的鑄造行業中，習慣對配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為中頻爐。而對配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變固體電源的中頻感應電爐通常俗稱為變頻爐（這個稱呼并不確切，只是為了與前者相區別）。由于這二種感應電爐的逆變供電電源不同，所以它們的工作性能也有很大的區別。
西安機電研究所既生產配置SCR全橋并聯逆變固體電源的中頻爐（PS系列電源），也生產配置IGBT半橋串聯逆變固體電源的變頻爐（CS或CA系列電源）。下文將對它們的優缺點和適用范圍作一簡單比較(見表3)，以使用戶能夠根據各自的工藝要求正確選擇這二種不同類型的電爐。
表3二種固體電源的主要性能比較
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比較項目 |
SCR全橋并聯逆變固體電源 （PS系列電源） |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 （CS或CA系列電源） |
|
產品規格范圍 |
160 ～ 4000 kW |
50 ～ 2500 kW |
|
電網側功率因數 |
額定功率時接近于1 功率減小時功率因數降低 |
始終接近于1 |
|
諧波干擾 |
相同 |
相同 |
|
變換效率 |
中功率時相同, 大功率時略低 |
中功率時相同, 大功率時略高 |
|
負載適應范圍 |
一般 |
寬廣 |
|
恒功率輸出能力 |
冷料啟動階段輸出功率較低；改進逆變控制后可接近恒功率運行，但控制技術復雜 |
整個熔化過程中始終可以保持恒功率運行，控制簡單 |
|
工作頻率范圍 |
高至2500 Hz 主要用于感應熔化和保溫 |
最高可達100 kHz 適用于感應熔化和保溫，也適用于透熱和淬火 |
|
工作穩定性 |
高。中頻電流自成回路，觸發可控硅必須有一定的電流，抗干擾能力強 |
較高。中頻電流必須通過IGBT構成回路，IGBT是電壓控制器件，外界干擾電壓可能誤觸發IGBT |
|
器件過流容量和過流保護 |
過流容量大，保護電路簡單 |
過流容量小，保護電路復雜，技術要求高 |
|
配置電源變壓器的余量要求 |
較大。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.25倍 |
小。變壓器配置容量約為固體電源最大輸出功率的1.1倍 |
|
電源功率共享 可能性 |
不能 |
可以 |
|
設備價格 |
較低 |
CS系列的價格通常比PS系列高30%左右。 最近西安機電研究所研制開發的CA系列電源具有較高的性能價格比，電源容量在1100kW以下，其價格比PS系列略高出20%左右。 |
|
備件價格 |
低 |
較高 |
根據上表3，二種固體電源的適用范圍如下表4所示,供用戶選型參考。
表4二種固體電源適用范圍
|
電爐類型 |
固體電源類型 |
優點 |
|
中、小功率熔化爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高性能 |
|
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
低價格 | |
|
大功率熔化爐 |
SCR 全橋并聯逆變固體電源 |
高可靠性 |
|
DX型雙向供電電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
|
保溫電爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
高功率因數 |
|
透熱爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
溫度穩定 |
|
表面淬火爐 |
IGBT半橋串聯逆變固體電源 |
唯一選擇 |
4.中頻電源與電爐的配置
如表1所述，采用中頻無心感應電爐實現批料熔化法可以使電源的輸出功率從爐料被加熱起至澆注前保持在最大的負載水平。但是在其后的澆注作業周期及其它非生產性作業周期（例如撇渣、取樣、等待化驗結果等），系統中沒有功率輸出或者僅需少量功率輸出，以保持一定的澆注溫度。為了適應各種不同的鑄造工藝需要，同時也為了充分提高電源的功率利用系數（將在下節詳細討論），出現了許多形式的中頻電源與電爐的配置方案，現列于表5介紹如下。
表5 中頻電源與電爐的配置方案示例
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序號 |
配置方案 |
評 論 |
|
1 |
單臺電源配單爐 |
簡單可靠，適用于電爐內金屬液熔化后迅速倒空，再重新加料熔化的作業條件，或作業不頻繁的場合。 僅對小容量及較低功率的電爐適合。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值，見下述）低。 |
|
2 |
單臺電源配二爐（通過開關切換） |
常見的經濟性配置方案。 一臺電爐熔化作業，另一臺爐澆注作業或維修、筑爐。 在作小容量多次澆注作業時，可將向熔化作業電爐供電的電源短時間內切換到澆注作業的電爐作快速升溫，以補償澆注溫度的下降。二臺電爐的交替作業（熔化和澆注、加料作業）保證了向澆注作業線持續供應高溫合格金屬液。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
3 |
二臺電源 （熔化電源和保溫電源）配二爐（通過開關切換） |
該配置方案采用SCR 全橋并聯逆變固體電源，通過切換開關實現二臺電爐交替與熔化電源和保溫電源相連。該方案目前被用戶廣泛接受并采用，它可以達到與配置方案5相同效果，但是投資卻大大降低。 電源切換是借助于電動切換開關完成，操作方便、工作可靠性較高。 該方案的不足之處是，保溫電源為了能與同一感應線圈匹配工作，它需要以稍高于熔化電源的頻率工作。由此導致合金化處理時的攪拌作用可能較小，有時需短時間將熔化電源切換過來以增強合金化過程。 該配置方案的作業功率利用系數（K2值）較高。 |
|
4 |
單臺雙供電源配二爐 |
該配置方案又可以稱為功率共享電源系統。它是目前國內外被用戶廣泛采用的一種先進的配置方案。西安機電研究所自1998年開發出這種系統以來，至今已向國內用戶提供了30余套，足見它受歡迎的程度。 該方案的優點是： 1. 每臺電爐可以根據各自的工況選擇合適的功率； 2. 無機械切換開關，工作可靠性高； 3. 作業功率利用系數（K2值）高，理論上可達1.00，從而大幅度地提高了電爐的生產率； 4. 由于采用IGBT半橋串聯逆變固體電源，如表2所述，在整個熔化過程中始終能以恒功率運行，所以其電源功率利用系數（K1值，見下述）也高； 5. 單臺電源僅需一臺變壓器和冷卻裝置，與方案3相比較，主變壓器的總安裝容量小，占用空間也小。 |
5.電爐熔化率與生產率的關系
需要指出，一般電爐制造商在樣本或技術規格上提供的電爐熔化能力數據是熔化率。電爐的熔化率是電爐本身的特性，它與電爐的功率大小及電源類型有關，與而生產作業制度無關。而電爐的生產率則除了與電爐本身的熔化率性能有關外，還與熔化作業制度有關。通常，熔化作業周期內存在一定的空載輔助時間，如：加料、撇渣、取樣化驗和等待化驗結果（與化驗手段有關）、等待澆注等。這些空載輔助時間的存在減少了電源的功率輸入，即減低了電爐的熔化能力。
為敘述清晰起見，我們引入電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2的概念。
電爐功率利用系數K1是指在整個熔化周期內電源輸出功率與其額定功率之比，它與電源類型有關。配置可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的中頻感應電爐的K1數值通常在0.8左右，西安機電研究所對該類型電源增加了逆變控制后（通常的該類型電源僅有整流控制），該數值可接近于0.9左右。配置(IGBT)或(SCR)半橋串聯逆變的功率共享固體電源的中頻感應電爐的K1數值理論上可達到1.0。
作業功率利用系數K2的大小與熔化車間的工藝設計和管理水平、電爐電源的配置方案等因素有關。其數值等于整個作業周期內電源實際輸出功率與額定輸出功率之比。通常，功率利用系數K2的大小在0.7 ~ 0.85 之間選擇，電爐的空載輔助作業時間（例如：加料、取樣、等待化驗、等待澆注等）愈短，K2值愈大。采用表4方案4（雙供電源配二爐系統）的K2值理論上可達1.0, 實際上在電爐空載輔助作業時間很低的情況下可達0.9以上。
由此，電爐的生產率N可以由下式計算而得：
N = P·K1·K2 / p (t/h)…………………………………………………………………(1)
式中：
P –- 電爐額定功率 (kW)
K1 –- 電爐功率利用系數，通常在0.8 ~0.95范圍內
K2 –- 作業功率利用系數,0.7 ~0.85
p ––- 電爐熔化單耗 (kWh/t)
以一臺機電研究所生產的配置2500kW可控硅(SCR)全橋并聯逆變固體電源的10t中頻感應電爐為例，技術規格表示的熔化單耗p為520 kWh/t，電爐功率利用系數K1數值可達0.9，作業功率利用系數K2數值取為0.85。由此可得電爐的生產率為：
N = P·K1·K2 / p = 2500·0.9·0.85 / 520 = 3.68 (t/h)
需要指出，有些用戶混淆了熔化率與生產率的含義，將它們視為意義同一，沒有考慮電爐功率利用系數K1和作業功率利用系數K2，這樣的計算結果會是N = 2500 / 520 = 4.8 (t/h)。如此選擇的電爐就不可能達到設計生產率。
6.電爐選型時對系統的各項功能的評估
作為鑄造車間的重要熔化設備，感應電爐的投資在鑄造車間的總投資中占有不小的比例。因此，電爐系統的選型除了上面需要考慮的各類因素外，尚應結合鑄造車間本身的投資規模、技術先進性、管理水平等背景對所選的電爐系統的安全性、先進性、經濟性、對環保的適應性等系統的各項功能作一個全面的分析和評估。以下對上述幾個方面略作討論：
l系統的安全性 – 系統的機械方面的完整的保護功能應該具備：閉式冷卻水循環系統的采用，冷卻水溫度及流量的監控和報警，應急冷卻水柜和管路的設置、液壓系統的安全措施（軟管破裂保護措施、雙液壓泵的配置、阻燃油的采用），爐體的鋼架結構堅固性。系統的電氣方面完整的保護功能有：功能完備和可靠的全數字化控制板和故障自診斷功能、爐襯檢測（或漏爐檢測）功能、電源（包括電容器等）的可靠冷卻措施等。
l系統的先進性 – 它應與整個鑄造車間的設備先進程度及管理水平背景相匹配。采用全數字化控制系統的中頻電源將大大提高電爐系統的作業（包括爐襯壽命和熔化作業）穩定性和可靠性。此外，近年來在鑄造業逐漸被廣泛接受和采用的功率共享電源系統（俗稱一拖二電爐系統）、電源的遠程控制系統、電爐的計算機熔化過程自動控制管理系統、舊爐襯快速推出機構、爐襯搗筑質量穩定的錘擊式氣動筑爐機、鐵水自動稱量系統、爐襯自動烘爐控制系統等先進裝置也大大提高了電爐系統的作業穩定性和可靠性，體現了鑄造車間的技術和管理水平的先進性，也為鑄造生產的質量管理體系提供了有效的手段。
l系統的經濟性 – 應該全面、合理地評估選用先進電爐系統所支付的較高的一次性投資額與該系統的較低的日常運行、維護費用及生產率提高之間的關系。可從以下幾個方面來評估這種關系：
a) 根據因先進的熔化單耗指標計算得到電爐每年運行費用的節約數值來評估投資額差價的回收周期；
b) 根據先進的電爐系統性能，如電源功率共享系統所具有較高的功率/作業利用系數所引起的相同功率配置情況下電爐生產率的提高來評估整體經濟效益的大小；
c) 從先進的和安全性好的電爐系統在日常維護方面減少的費用以及設備使用壽命提高二方面進行投資的綜合評估；
d) 從采用具有先進功能的裝置，如爐襯自動烘爐控制系統和錘擊式氣動筑爐機，提高了爐襯壽命，降低的作業方面的各項成本來評估其經濟性。
l環境的改善 – 現代化的鑄造車間大都具有較大的生產能力，因此電爐的功率也較大，這可能對電網帶來高次諧波的污染。中頻固態電源對于電網的諧波干擾程度主要取決于它向電網的公共連接點注入的諧波是否超過國家頒布的標準（見GB/T14549-93, 電能質量·公用電網諧波）。減少抑制電源向電網公共連接點注入諧波電流的措施有：
a)增加電源的整流相數。該措施可以消除5、7、17、19次諧波；
b)裝設諧振濾波器，將主要諧波電流濾除，如裝設5、7、11次濾波器;
c)改變供電點，將中頻電源接到短路容量較大的公用電網上。
此外，某些工藝條件下的有色金屬和鑄鐵熔化所產生的煙霧和粉塵也對環境產生污染。此時，排煙罩的設置對于環境的改善是必要的。
| 【上一個】 實際生產中常用的爐前檢驗鐵液球化情況的方法 | 【下一個】 鑄造熔煉廢鋼加增碳劑熔煉球鐵的技術研究 |